Источник: mining-media.ru

Одной из важнейших проблем использования энергии взрыва в горнодобывающей промышленности является разработка рецептур взрывчатых веществ (ВВ) и технологий ведения взрывных работ, которые обеспечивали бы максимальный эффект воздействия на разрушаемую среду при высоком уровне безопасности и экологической чистоты. При этом, применительно к добыче крепких руд, определяющим является не только объем взрываемой горной массы, но и качественное ее дробление, обеспечивающее работу карьеров по прогрессивным циклично-поточным и поточным технологиям [1].



 

Проблема эффективного управления гранулометрическим составом крепких пород существует давно, но до настоящего времени не решена, главным образом из-за отсутствия комплексного подхода к вопросам разработки и применения промышленных ВВ.

Начиная с 1960-1970-х годов в стране осуществляется переход промышленности на производство нового поколения низкочувствительных гранулированных и водосодержащих ВВ, механических смесей типа окислитель-горючее и эмульсионных ВВ типа «вода в масле» на основе нитратов аммония (НА), не содержащих тротила и изготовляемых на местах применения. Концепция таких кардинальных изменений в сфере оборота ВВ промышленного назначения базируется, в основном, на результатах научных исследований, разработке и применения мощных молекулярных ВВ и смесей на их основе в военном деле и промышленности.

Основная цель внедрения промышленных ВВ нового поколения состоит в повышении безопасности и экологической чистоты взрывных работ при сохранении или увеличении их эффективности. Однако анализ полученных к настоящему времени результатов научных исследований и практического опыта внедрения указанных ВВ нового поколения показывает, что имеются большие трудности технического и принципиального характера в достижении указанных целей. Они связаны с особенностями процессов детонации и взрыва нового поколения промышленных ВВ и ограниченностью парка буровой техники предприятий.

Объем и гранулометрический состав взорванной массы является интегральной характеристикой, зависящей от многих факторов. Важнейшими из них являются физико-механические свойства взрываемой породы, исходные свойства ВВ и их детонационные характеристики.

К настоящему времени на основе теоретических и экспериментальных исследований свойств горных пород и механизма их разрушения при взрыве сформулированы общие подходы к управлению гранулометрическим составом за счет изменения амплитуды и формы ударно-волнового импульса, генерируемого взрывом заряда ВВ в окружающую среду [2, 3]. Из них следует, что увеличение амплитуды и сокращение длительности начального импульса ударной волны или волны сжатия должно приводить к увеличению объема взорванной массы и уменьшению среднего размера куска. При неизменных (независящих от диаметра заряда) параметрах детонации химических ВВ средний размер куска должен возрастать при увеличении масштаба (диаметра сква-женных зарядов) взрыва. Поэтому для снижения выхода негабарита и повышения качества дробления рекомендовано снижать диаметры скваженных зарядов при рациональном их размещении в массиве [3]. Негативной стороной такого подхода является сокращение объема взорванной массы, рост удельного расхода ВВ и затрат на бурение скважин [1].

 
Рис. 1 Зависимость скорости взрывных процессов от диаметра заряда


 

Эффективным способом управления амплитудой и формой ударно-волнового импульса на границе раздела ВВ-среда является целенаправленное изменение основных характеристик процесса детонации за счет свойств исходного ВВ и диаметра заряда. Среди многообразия самораспространяющихся процессов, входящих в общее понятие «взрыв» ВВ, только при детонации достигается наиболее высокая скорость выделения химической энергии в зоне реакции, максимальные параметры (давление и температура) продуктов превращения и эффект воздействия на окружающую среду. Однако в силу целого ряда причин важнейшие характеристики процессов детонации промышленных ВВ до сего времени практически не используются для реализации на практике оптимальных сочетаний свойств ВВ-среда и не обеспечивают получения максимально полезного эффекта действия. В качестве основного показателя при оценке эффективности ВВ обычно используется расчетное по термодинамике значение теплоты взрыва при постоянном объеме QV или произведение ρ0QV, где ρ0 — начальная плотность заряда. При таком «энергетическом» подходе не учитываются «химические» потери энергии в зоне реакции самораспространяющихся взрывных процессов, связанные с особенностями механизма и кинетики превращения вещества за ударным фронтом. Прямым показателем реальной энергетики взрывного процесса являются параметры фронта, которые в настоящее время сравнительно легко определяются экспериментально [4—6]. На основе экспериментального определения зависимости скорости фронта (D) от диаметра заряда (d) и ее стационарности по длине заряда находятся такие важнейшие эксплуатационные характеристики заряда ВВ, как критический (dкр) и предельный (dпр) диаметры (рис. 1) [5, 7].

Режимам детонации на диаграмме D(d) соответствует область d>dKp. Скорость фронта и другие параметры минимальны при dкр и возрастают до максимальных значений при dпр («идеальная» детонация). Вертикальная прямая d=dкр (рис. 1) отделяет область существования режимов детонации от похожих на нее самораспространяющихся на ограниченную длину взрывных процессов (СВП) и самораспространяющихся пульсирующих по длине заряда взрывных процессов (СПВП). Наиболее устойчивые квазистационарные СВП в конденсированных ВВ со скоростями фронта 1.5—2.0 км/с получили название «низкоскоростная детонация» (НСД). Стрелки означают колебания скорости фронта по длине заряда для СПВП. Минимальная скорость таких процессов близка к скоростям конвективного горения (сотни метров в секунду), а максимальная — к Dкр детонации.

Указанные взрывные процессы могут иметь место во всех гомогенных и гетерогенных конденсированных ВВ в зарядах d<dкр или в зарядах d>dкр на ограниченной длине при слабом инициировании. Характерной особенностью таких процессов, как видно из рисунка, являются низкие значения скорости фронта, непостоянство ее по длине заряда и возможность полного затухания на длинах заряда в десятки и сотни калибров [8].

Физической причиной существования таких режимов является неполное превращение вещества в зоне реакции. В области сравнительно низких давлений, характерных для указанных взрывных процессов, ВВ реагирует частично по механизму очагового теплового взрыва в наиболее нагретых при сжатии в ударном фронте местах («горячие» точки). Неполнота превращения вещества может приводить не только к снижению параметров фронта и эффективности действия взрыва, но и повышению вредного экологического воздействия на окружающую среду. В частности, для типичных гранулированных смесевых ВВ (граммонит 79/21, АС-8, ИГД) при скоростях фронта СВП 1.5—2.5 км/с наблюдается загрязнение окружающих заряд горных пород нитратом аммония, доля которого составляет от 3 до 7% от весового содержания в исходном заряде [7].

Очевидно, что СВП и СПВП должны быть исключены из практики ведения взрывных работ. Для этого необходимо надежно определять dкр и Dкр, а так же dпр используемого ВВ. Поскольку оба диаметра сильно зависят от наличия и свойств оболочки, то целесообразно иметь данные по наихудшему варианту — заряду в слабой оболочке (картон, пластик) и уточнять их при необходимости с учетом области применения. Критическая скорость фронта, в отличие от dкр, является фундаментальной характеристикой процесса детонации. Она определяется химическими свойствами взрывчатого вещества и плотностью заряда, и не зависит от дисперсности частиц ВВ, наличия и свойств оболочки. Это дает возможность отличить режим детонации от СВП на основе измерений Dкр в одном варианте оболочки заряда.

Следует отметить, что вопрос о надежном определении dкр и dпр не стоял остро при использовании до середины минувшего века мелкодисперсных смесей на основе НА, содержащих мощные молекулярные ВВ в качестве сенсибилизаторов. Критические и предельные диаметры детонации таких смесей, как и индивидуальных мощных ВВ военного назначения, весьма малы по сравнению с реально используемыми на практике диаметрами зарядов. Поэтому такие ВВ всегда детонируют в «идеальном» режиме. В технической документации на них приводились только значения dкр, причем не в качестве технологической характеристики, а скорее показателя опасности ВВ в обращении, наряду с данными по чувствительности к различного рода воздействиям.

С позиции влияния геометрии заряда оптимальными для дробления крепких пород являются режимы детонации в зарядах близких к dпр диаметров. В этом случае будет достигаться максимальное для выбранного ВВ давление детонации, максимальное давление на границе с контактирующей средой, а изменение его с расстоянием может быть описано формулами геометрического подобия.

Параметры детонации гетерогенных конденсированных ВВ в зарядах d>dnp определяются теплотой и свойствами продуктов превращения в зоне реакции, а также начальной плотностью заряда. Для типичных CHNO индивидуальных ВВ максимальная теплота превращения и параметры детонации должны быть при содержании кислорода в молекуле, достаточном для полного окисления горючих элементов до

высших окислов (нулевой или положительный кислородный баланс). Основными динамическими параметрами процесса детонации, которые определяют начальные параметры на границе раздела с контактирующей средой являются скорость фронта (D), массовая скорость (U), давление (P) и показатель политропы продуктов детонации (n).

Давление обычно рассчитывается по формуле P = ρ0DU или P = ρ0 D/(n+1) по известрым значениям D и U или D и n. Из указанных параметров только массовая скорость является прямой энергетической характеристикой процесса детонации. Квадрат этой величины определяет полную (кинетическую и внутреннюю) энергию единицы массы, которая реально выделяется в результате химического превращения вещества. Для мощных индивидуальных ВВ, как показывает эксперимент, при увеличении плотности заряда давление сильно возрастает за счет одновременного роста D и U.

Результаты теоретических и экспериментальных исследований процессов детонации индивидуальных ВВ явились концептуальной основой создания рецептур нового поколения низкочувствительных механических смесей на основе НА. Предполагалось, что такие смеси будут вести себя в отношении влияния элементного состава и начальной плотности заряда на параметры детонации и действия взрыва также, как молекулярные ВВ. Однако, как показывают исследования, параметры детонации гетерогенных смесевых ВВ типа окислитель-горючее, включая и смеси на основе НА, оказываются значительно ниже по сравнению с экспериментальными для зарядов молекулярных ВВ близкой плотности и химического состава и ниже рассчитанных на максимальное тепловыделение исходя из брутто-формулы вещества. Поэтому многочисленные попытки создания рецептур промышленных смесевых ВВ на основе НА с высокими давлениями детонации, которые были бы эффективными для дробления крепких пород, не увенчались успехом. Это иллюстрируется результатами, представленными в табл. 1.


Табл. 1 Детонационные характеристики основных типов промышленных ВВ 

 

В ней приведены экспериментальные данные по dкр и Dкр, максимальным значениям параметров детонации и показателю политропы продуктов детонации важнейших типов современных промышленных ВВ по сравнению с тротилом и аммонитом 6ЖВ различной плотности.

Большинство приведенных в табл. 1 данных является результатом критического анализа и обобщения систематических исследований процессов детонации и взрыва, проведенных в ИПХФ РАН, в ИПКОН РАН, Горном институте КНЦ РАН, ФГУП «Кристалл», ЗАО «Нитро-Сибирь» и испытаний новых ВВ их разработчиками на карьерах. Большинство данных по детанационным характеристикам относится к открытым зарядам (картонная оболочка), другие условия испытаний отмечены в примечании.

Для составов ВВВ-2 плотностью 1.5 г/см3 и ВВВ-3 параметры U и P рассчитывались по экспериментальным значениям D и показателю политропы прессованного аммонита 6ЖВ, а для состава ЭВВ-2 — по значению n состава ЭВВ-1. Рецептуры исследованных ВВВ и ЭВВ нового поколения представлены в табл. 2.

Анализируя представленные в табл. 1 результаты необходимо обратить внимание на следующее. Переход от мелкодисперсных к грубодисперсным механическим смесям на основе НА одинакового химического состава и плотности приводит к сильному росту dкр, как и в зарядах тротила и других индивидуальных мощных ВВ. Так в зарядах гранулита и игдинита плотностью 1.0 г/см3 критический диаметр приблизительно на порядок выше, чем в зарядах аммонита 6ЖВ той же плотности. Следует отметить, что dкр существенно зависит не только от размеров частиц ВВ, но и их плотности. Применение специальных сортов пористого НА для приготовления составов типа игданит позволяет снизить dкр до 60—70 мм в зарядах без оболочки.

При одинаковом размере частиц смесевых ВВ на основе НA увеличение плотности заряда приводит к сильному росту dкр. В индивидуальных ВВ, наоборот, при ее увеличении dкр уменьшается, что иллюстрируется данными для тротила. Фундаментальное отличие во влиянии плотности на dкр в мелкодисперсных смесях на основе НA по сравнению с индивидуальными мощными ВВ давно отмечено исследователями. Особенно сильно оно проявляется в во-досодержащих ВВ(ВВВ) нового поколения. Номенклатура таких смесей под различными названиями довольно большая, но не отличается по сути. Они приготовляются из концентрированных растворов НА различной начальной температуры и превращаются в твердую массу высокой плотности при заливке в скважины. Основным взрывчатым компонентом таких веществ является НА (табл. 2). Это определяет вид зависимости dкр от плотности заряда. По существу, все указанные составы являются аналогами аммонита 6ЖВ высокой плотности заряжания. Основным преимуществом их является высокая технологичность изготовления и заряжания скважин, что позволило механизировать эти работы. Однако принципиальным недостатком всех ти-

пов ВВВ является сильный рост dкр не только за счет увеличения размеров частиц и плотности заряда, но и снижение содержания тротила или замены его на горючие высокоэнергетические добавки. Для прессованных зарядов аммонита 6ЖВ без оболочки плотностью 1.45—1.7 г/см3 значение dкр составляет 30—40 мм. В составе ВВВ-1 (29% ТНТ) оно увеличивается до 50 мм, а в составе ВВВ-2 (20% ТНТ) возрастает до 160 мм в заряде без оболочки и до100 мм в стальной оболочке. Снижение содержания ТНТ до 10% (ВВВ-3) приводит к увеличению dкр заряда в стальной оболочке со 100 до 160 мм, а замена ТНТ на 15% алюминиевого порошка (ВВВ-4), несмотря на увеличение расчетной теплоты взрыва, приводит к росту dкр открытого заряда со 160 до 500 мм.

Влияние плотности на Dкр в смесях на основе НА качественно аналогично индивидуальным ВВ. Критическая скорость детонации аммонита 6ЖВ, как и тротила, возрастает с увеличением плотности и составляет 4.8 км/с при ρ0= 1.7 г/см3. Во всех типах ВВВ местного изготовления, содержащих или не содержащих тротил при ρ0= 1.45—1.5 г/см3, значения Dкр близки между собой и составляют 4.7—4.8 км/с.

Сравнение данных по Dкр, полученных на открытых зарядах или в стальных трубах, с результатами измерения скорости фронта скважинных зарядов заданного диаметра в породном окружении (табл. 1) позволяет установить принципиальную возможность осуществления режимов детонации в них. В зарядах состава ВВВ-2 диаметром 270 мм в породном окружении взрывной процесс близок к критическому режиму детонации, а для составов без тротила (ВВВ-4) детонация невозможна. В зарядах указанного диаметра не способны к детонации также карботолы с содержанием тротила 10%, а в скважинах d=250 мм не детонирует базовый состав типа ГЛТ с содержанием тротила 13%. Из смесевых ВВ нового поколения на основе НА, не содержащих тротила, только ЭВВ типа «вода в масле» имеют сравнительно низкий dкр. При близком процентном содержании основных компонентов (НА, вода, горючее) критический диаметр таких ВВ сильно зависит от плотности (пористости) заряда, а при одинаковой плотности — от размера частиц («капелек») раствора НА, качества и количества вводимого сенсибилизатора. При плотности заряда ρ0=1.2 г/см3 критический диаметр ЭВВ фирмы ICIв заряде без оболочки составляет ~35 мм. Из составов отечественного производства наибольший dкр имеет Порэмит-1 (60—100 мм). Тем не менее он детонирует в скважинах диаметром 250 мм с максимальными параметрами. Критический диаметр и параметры детонации ЭВВ ЗАО «Нитро-Сибирь» (Сибирит-1200) близки к характеристикам ЭВВ фирмы ICI.

При увеличении плотности заряда от ~1.2 см3 до плотности матрицы (ро~1.35—1.4 г/см3) в ЭВВ резко возрастает dкр, как и в ВВВ при уменьшении содержания тротила ниже 29%. Для зарядов без оболочки по различным оценкам dкр не сенсибилизированной матрицы составляет 380—500 мм. Поэтому для осуществления хотя бы близким к критическим неидеальных режимов детонации в реально применяемых на практике диаметрах зарядов плотность ЭВВ не должна превышать 1.25—1.3 г/см3. Для достижения же «идеальных» режимов детонации необходимо использовать диаметры зарядов не меньше dпр. Во всех гетерогенных индивидуальных смесевых ВВ, включая и смеси на основе НА, существует прямая связь между dкр и dпр. Как правило, значения dпр превосходят dкр минимум в 2—3 раза.

Рассмотрим влияние дисперсности компонентов, химического состава и плотности заряда смесей на основе НА на параметры детонации в зарядах d>dnp. Принципиальное отличие режимов детонации смесей типа окислитель-горючее на основе НА от индивидуальных ВВ состоит в зависимости максимальных значений D, U и P от дисперсности компонентов. В грубодисперсных смесях они ниже, чем в мелкодисперсных при одинаковом химическом составе и плотности заряда (граммонит 79/21, ИГД, аммонит 6ЖВ, ρ0?1.0 г/см3). В зарядах насыпной плотности молотого и гранулированного тротила они одинаковы. Второе и наиболее важное принципиальное отличие состоит в том, что при одинаковой или близкой дисперсности взрывчатых компонентов смесей на основе НА параметры их детонации практически не увеличиваются с ростом начальной плотности заряда выше некоторого довольно низкого значения. Это отличает смесевые ВВ на основе НА от индивидуальных мощных ВВ (тротил и др.). В тротиле при увеличении плотности заряда от 1.0 до 1.62 г/см3 параметры фронта D и U монотопно возрастают, что приводит к росту давления с 7.1 до 18.6 ГПа (в 2.6 раза). В аммоните 6ЖВ, механической смеси из хорошо перемешанных мелкодисперсных компонентов при увеличении плотности заряда от 1.0 до 1.7 г/см3 скорость фронта растет незначительно, а массовая скорость уменьшается. Это приводит к увеличению давления с 8.0—9.4 (различные партии продукта) до 11.4 ГПа или максимум на 40%. Резкое уменьшение массовой скорости в аммоните ЖВ при ρ0>1.44 г/см3 и увеличение показателя политропы продуктов детонации с 2.0 до 3.5 означает уменьшение реальной энергии, которая реализуется в зоне реакции детонационной волны. Аналогичным образом влияет на детонационные характеристики увеличение средней плотности заряда гранулотола за счет заполнения открытых пор водой. Отличие состоит в том, что значительно (на 1.0 км/сек.) возрастает скорость фронта, а массовая скорость уменьшатся. В результате сильно увеличивается показатель политропы продуктов детонации, а давление растет незначительно. Аналогичный эффект заполнения открытых пор водой наблюдается для других мощных индивидуальных ВВ. Несоответствие между изменением D и U наблюдается также в гетерогенных смесях индивидуальных мощных ВВ с различного рода инертными добавками, которые оказывают физическое влияние на свойства газообразующих продуктов превращения в зоне реакции. Поэтому вместо D для количественной оценки реальной теплоты детонационного режима и оценки «химических» потерь энергии по сравнению с расчетной теплотой целесообразно пользоваться значениями U2.

Отмеченные особенности влияния плотности заряда и наличия значительного весового содержания воды на детонационные характеристики аммонита 6ЖВ и гранулирован-

ного тротила в той или иной степени проявляются во всех ВВВ, содержащих или не содержащих тротил, а также ЭВВ нового поколения. Экспериментальные значения основных динамических параметров детонации D, U и P рецептур ВВВ мало отличаются между собой и находятся на уровне аммонита 6ЖВ плотностью зарядов 1.45—1.7 г/см3. Для зарядов ЭВВ плотностью около 1.2 г/см3 они близки к аммониту 6ЖВ плотностью 1.0 г/см3 (порэмит-1) или несколько выше (ЭВВ фирмы ICI, ЗАО «Нитро-Сибирь»).

По сравнению с не содержащей тротил стехнометричес-кой смесью НА/DT (игданит) плотностью 1.0 г/см3 параметры всех рецептур ЭВВ плотностью ~1.2 г/см3 заметно выше, несмотря на низкие значения расчетной теплоты взрыва (~700 ккал/кг). Введение твердой фазы НА в ЭВВ (т. н. эмуланы, гранэмиты, «тяжелые эмульсии» и т. п.), как и замена аммонита 6ЖВ на граммонит 79/21, не может в принципе привести к повышению параметров детонации таких смесей.

Возможность создания новых смесевых ВВ с высокими параметрами детонации за счет увеличения плотности в большей степени основывалась на теоретических расчетах их параметров. К настоящему времени разработан ряд термодинамических и экспресс-методов расчета параметров детонации конденсированных ВВ, которые дают хорошее совпадение с экспериментальными данными для индивидуальных мощных ВВ. Рассчитанные этим методом параметры детонации зарядов высокой плотности аммонита 6ЖВ, составов ВВВ-2, ВВВ-3 и ЭВВ (без сенсибилизатора) действительно оказываются высокими и находятся на уровне экспериментальных значений зарядов тротила ρ0=1.62 г/см3 или даже превосходят их. Однако экспериментально определенные параметры детонации оказываются явно ниже расчетных и близки к параметрам детонации аммонита 6ЖВ в зарядах насыпной плотности. Это означает, что традиционные методы прогнозирования параметров детонации, разработанные для мощных молекулярных ВВ, не пригодны для зарядов смесевых ВВ на основе НА высокой плотности.

Причины этого связаны, видимо, с особенностями разложения самого НА и спецификой механизма превращения смесевых систем при высоких давлениях и температурах, которые существуют за ударным фронтом детонационных волн. Она состоит в том, что при высоких скоростях сжатия и химического превращения вещества, в зоне реакции (время реакции 10-6-10-7 сек) каждый взрывчатый компонент механической смеси разлагается аддитивно, химическое равновесие между фазами отсутствует. В механических смесях ВВ — горючая добавка в зоне реакции также не успевает произойти заметное химическое взаимодействие с выделением дополнительной энергии и параметры фронта за счет этого не увеличиваются, что следует из экспериментальных данных. По этой причине введение алюминиевых порошков, угля и других добавок для повышения «мощности» основных типов современных ВВ (гранулированных, ВВВ и ЭВВ) не приводит к увеличению их параметров детонации.

Из всех применяющихся до настоящего времени ВВ для дробления крепких пород самые высокие параметры детонации имеет водонаполненный гранулированный тротил (давление 11.0 ГПа). Максимальные параметры большинства рецептур ВВ нового поколения явно ниже. В лучших рецептурах ЭВВ достигаются близкие к водонаполненному тротилу давления детонации и не за счет энергетики, а сравнительно высокой плотности заряда (1.2—1.25 г/см3).


Табл. 2 Рецептуры основных типов ВВВ и ЭВВ 

 

Таким образом, концепция создания смесевых ВВ на основе НА без тротила или других мощных ВВ исключает принципиальную возможность создания новых рецептур, которые существенно (в 1.5—2.0 раза) превосходили бы по давлению существующие. Для создания таких ВВ и технологий их применения необходимо идти альтернативным путем. Он состоит в разработке смесей на основе НА с повышенным содержанием тротила или других сравнительно дешевых и безопасных вторичных ВВ (ТРТ, порохов) и изготовления из них шашек высокой плотности и качества на предприятиях по производству аммонита 6ЖВ оборонной промышленности.

Полигонные испытания показали, что смесь ТНТ/АС (50/50) плотностью 1.6 г/см3 в зарядах из прессованных шашек диаметром 60 и 80 мм имеет D=6.25 км/с и давление порядка 150 Кбар. При этом дробление от прессованных зарядов более чем в 2 раза превосходит степень дробления аммонитом 6ЖВ (см. рис.). В качестве модели (мишени) для дробления использовались фрагменты дорожных плит, одинаковые фрагменты которых располагались (заглублялись) в песке на расстоянии 10 радиусов заряда.

Для безопасного механизированного заряжания нисходящих и восходящих скважин готовыми шашками потребуется новая техника и технология с использованием вязких пастообразных смесей. Такие смеси являются одновременно частью рецептуры комбинированного заряда и позволят регулировать состав и свойства продуктов разложения основного заряда по кислородному балансу. Рецептуры и свойства комбинированных зарядов могут быть подобраны таким образом, чтобы обеспечить максимальные параметры детонационного режима в скважинах заданного диаметра. Создание техники и технологии для заряжания скважин новыми типами ВВ вполне осуществимо самими заинтересованными предприятиями.

Предварительные оценочные технико-экономические расчеты показывают, что при комплексной оценке (с учетом повышения качества конечного продукта-концентрата) новые комбинированные заряды по своим показателям будут существенно превосходить традиционные.

Реализация нового направления создания промышленных ВВ, новой техники и технологии их заряжания позволит достигнуть качественно нового уровня взрывных работ при добыче и переработке крепких горных пород [9]. Оно отвечает национальным интересам России, обладающей мощной сырьевой и технической базой по производству необходимых для промышленности ВВ.

ЛИТЕРАТУРА:

1. В. М. Сенук, Б. Б. Рыковский, ЭЛ. Артемьев, В. Н. Рождесвенский. О путях эффективного дробления трудновзрываемых пород на железорудных карьерах. В сб. Взрывное дело, № 77/34,1967, с. 230.

2. В. Н. Родионов. О некоторых качественных соотношениях парамеров действия взрыва в твердой среде. В сб. Взрывное дело 73/30,1974. М., Недра, с. 66.

3. В. Н. Мосинец. Современное состояние и перспективы развития технологии и методов производства взрывных работ на карьерах СССР. В сб. Взрывное дело 89/46,1986, М., Недра, с. 101.

4. К. К. Шведов, А. Н. Дремин. О параметрах детонации промышленных ВВ и их сравнительной оценке. В сб. Взрывное дело 76/33,1976, М., Недра, с. 137.

5. В. В. Лавров, А. Н. Афанасенков, Б. Н. Кукиб, К. К. Шведов. Метод определения критического диаметра и критической скорости детонации промышленных ВВ. Горный журнал 1998, № 3, с. 38.

6. Методы испытаний низкочувствительных ВВ. (Методические указания). Сборник под редакцией доктора физ.-мат. наук К. К. Шведова. Издательство ОИХФ АН СССР, г. Черноголовка, 1991 г., с. 146.

7. К. К. Шведов. Процессы детонации и взрыва гетерогенных конденсированных взрывчатых веществ. Физические проблемы разрушения горных пород. Сб. трудов третьей международной конференции 2003 г. Новосибирск, Наука, с. 19.

8. К. К. Шведов. Современные состояния и проблемы использования энергии взрыва ВВ в горнодобывающей промышленности. Физические проблемы разрушения горных пород. Сб. трудов четвертой международной конференции 2005 г., М., ИПКОН РАН, с. 51.

9. В. Н. Анисимов. Концепция малооперационной ресурсосберегающей технологии взрывной рудоподготовки с применением дополнительных импульсных волновых воздействий. ГИАБ № 7, 2005 г. ГИАБ № 1 1, 2005 г.